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測試。在瞬態(tài)熱測試中透鏡13的內(nèi)表面和外表面頂點處，將我們的模型和測得的熱電偶的值進行比較，如圖6所示。 在三個不同透鏡加熱器條件下，我們的模型預測與的測量值吻合得很好。 }-2 2XYh j@3Q;F0ba 圖6.42英寸真空室熱瞬態(tài)測試結果 '/p/8V.O. 表1給出了在熱浸漬測試條件下所有可用監(jiān)測點處我們的模型預測與測量熱電偶數(shù)據(jù)的對比結果。結果與大多數(shù)熱電偶的測試數(shù)據(jù)極其吻合。透鏡16的預測高于測試結果5C至8C。最大的（7.7C）相差是由于有測試數(shù)據(jù)讀數(shù)有問題，因為當對外部透鏡桶加熱時，透鏡的周邊（50.5℃）不應該比透鏡的中心（52.1℃）更冷。由于用于該測試（支腳等）的支撐結構的模型精確度，透鏡16模型預測的一些值可能是錯誤的。透鏡16具有所有透鏡元件的這種結構的最大視圖。對于兩個透鏡鏡筒熱電偶（H_L13_R2和H_L16_R2），也觀察到模型預測和測量數(shù)據(jù)之間的顯著差異。這些差異被認為是由于測量中的異常數(shù)據(jù)。R2熱電偶讀數(shù)遠低于其伙伴R1和R3讀數(shù)，從我們的模型可以看出，這個大的梯度不應該出現(xiàn)在金屬外殼的周邊。這些熱電偶可能沒有足夠好地結合以獲得良好的讀數(shù)，或者它們可能被放置在不如預期那樣接近殼體的加熱區(qū)域的位置。 LG|fq/; ~/iKh1 1 表1.42英寸熱浸漬測試比較 a P@N)" 用于熱浸漬測試的集成STOP模型預測 Ww+IWW@
!")tU +: 圖7中示出了針對該報告分析的可見光學通道的部分的CAD模型。傳感器經(jīng)過三個單獨的熱浸漬測試條件-熱條件、標稱情況和冷條件。對于每個測試，在傳感器性能的最終熱真空測試期間，光具座（OBA）上的幾個點的熱電偶讀數(shù)狀態(tài)和L13-16上施加的加熱器功率是由儀器廠商提供的。該數(shù)據(jù)通過Excel電子表格導入到我們的集成環(huán)境中，并執(zhí)行了圖2所示的STOP過程。 k|PN0&J
] dmrkZz: 下面給出了冷浸測試條件下的STOP分析結果。圖7示出了整個可見通道模型在整個熱網(wǎng)上計算的溫度分布。圖8給出了為L13-16子組件計算的溫度分布，僅針對透鏡組件計算的軸向熱梯度以及為透鏡13計算的典型徑向熱梯度分布。圖9給出了如圖8中所示計算溫度分布的計算的結構節(jié)點位移的軸向分。溫度場和結構位移用于計算L13-16子組件中每個透鏡的最佳擬合剛體位移和波前誤差貢獻。圖10給出了透鏡13的一些數(shù)據(jù)。最后，對整個可見光通道光學規(guī)格執(zhí)行光線追跡和衍射分析，其中變形的L13-16規(guī)格替代標準L13-16設計以獲得出射光瞳波前和系統(tǒng)MTF數(shù)據(jù)（圖11）。 ~1AgD-:Jz \aUC(K~o\; 圖7.可見光通道CAD模型 z3m85F%dR 圖8.冷浸L13-16溫度預測 \\H}`0m:
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